加寬扇形板，形成雙密封面，漏風(fēng)率可降低30%，通常漏風(fēng)率低于6%。不足之處是風(fēng)煙阻力略有增加，轉(zhuǎn)子重量增加；如將原傳熱元件拆包切割，易造成傳熱面積下降和損元件。鶴崗電廠采用了該方案。2）三道密封改造：在原雙密封改造基礎(chǔ)上，進(jìn)一步增加轉(zhuǎn)子隔倉，加寬扇形板，形成三道密封面，漏風(fēng)率可在雙密封基礎(chǔ)上進(jìn)一步下降12%。但造成隔倉過密，傳熱元件偏小，風(fēng)煙阻力上升10%左右。目前部分一次風(fēng)壓頭較高的新機(jī)組采用。3）拖拽式軟密封技術(shù)：類似柔性密封技術(shù)，在徑向隔板原徑向密封片的基礎(chǔ)上，再增加一道較薄的有一定彈性和折角較大的密封片，以增加密封道數(shù)，并允許密封片與扇形板有一定接觸。在投運(yùn)初期能有效降低漏風(fēng)率（可至4%左右）。不足之處：只在間隙小于10mm時(shí)有效，大機(jī)組無LCS（間隙自調(diào)裝置）時(shí)熱端效果不明顯；運(yùn)行時(shí)間長后接觸式密封片易磨損失效。加壓密封技術(shù)：通常用于GGH，即GGH的低泄漏風(fēng)系統(tǒng)。綜合性密封技術(shù)：部分廠家綜合以上多種技術(shù)的特點(diǎn)，對(duì)空預(yù)器徑向、軸向、周向（旁路）密封和相關(guān)靜密封進(jìn)行針對(duì)性設(shè)計(jì)，實(shí)施漏風(fēng)率控制；1）運(yùn)行調(diào)節(jié)及維護(hù)注意事項(xiàng)1）除精心控制好徑向、軸向密封間隙外，還要注意控制好密封板的端部密封。 板式空氣預(yù)熱器是一種煉油的行業(yè)經(jīng)常使用的節(jié)能、環(huán)保設(shè)備。河北節(jié)約空間空氣預(yù)熱器加盟
⒎不宜選用單板面積太小的板片，以免板片數(shù)量過多，板間流速偏小，降低傳熱系數(shù)。⒏板式換熱器的換熱介質(zhì)不宜為蒸汽。板式換熱器施工安裝要點(diǎn)編輯⒈換熱器不應(yīng)有變形，緊固件不應(yīng)有松動(dòng)或其它機(jī)械損傷。⒉設(shè)備吊裝時(shí)，吊繩不得掛在接管、定位橫梁或板片上。⒊換熱器周圍預(yù)留足夠空間，以便于檢修。⒋冷熱介質(zhì)進(jìn)出口接管安裝。應(yīng)按照出廠銘牌所規(guī)定方向連接。⒌連接換熱器的管道應(yīng)進(jìn)行清洗，防止砂石焊渣等雜物進(jìn)入換熱器，造成堵塞。⒍換熱器應(yīng)以比較大工作壓力的，蒸汽部分應(yīng)不低于蒸汽供汽壓力加；熱水部分應(yīng)不低于。板式換熱器執(zhí)行標(biāo)準(zhǔn)編輯產(chǎn)品標(biāo)準(zhǔn)：NB/T47004-2009《板式熱交換器》工程標(biāo)準(zhǔn)：GB50242-2016《建筑給水排水及采暖工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》CJJ28-2014《城鎮(zhèn)供熱管網(wǎng)工程施工及驗(yàn)收規(guī)范》相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)圖集：05R103《熱交換站工程設(shè)計(jì)施工圖集》板式換熱器清洗工藝編輯1．隔離設(shè)備系統(tǒng)。并將換熱器里面的水排放干凈。2．采用高壓水清洗管道內(nèi)存留的淤泥、藻類等雜質(zhì)后，封閉系統(tǒng)。3．在隔離閥和交換器間裝上球閥（不小于1英寸=），進(jìn)水和回水口都應(yīng)安裝。4．接上輸送泵和連接導(dǎo)管，使清洗劑從換熱器的底部泵入，從頂部流出。5．開始向換熱器里泵入所需要的清洗劑。 吉林清洗方便空氣預(yù)熱器哪里有板式空氣預(yù)熱器是一種電力工業(yè)經(jīng)常使用的節(jié)能、環(huán)保設(shè)備。
國內(nèi)部分進(jìn)行煙氣脫硝改造機(jī)組對(duì)空預(yù)器低溫段元件鍍搪瓷，空預(yù)器冷段換熱元件即使采用鍍搪瓷元件，如果沒有有效的吹灰清洗裝置相配套，同樣會(huì)發(fā)生嚴(yán)重的堵灰。搪瓷鍍層能***降低***氫氨的結(jié)垢速率，但如鍍層因加工質(zhì)量而損裂，將不利于防止***氫氨的吸附。氨逃逸濃度過高氨逃逸濃度越大，空預(yù)器阻力增加的越快。煙氣脫硝裝置運(yùn)行過程中，除了極端工況造成短時(shí)間內(nèi)過量噴氨外。當(dāng)氨噴射系統(tǒng)設(shè)計(jì)不當(dāng)、煙氣流場(chǎng)分布不均勻或者噴氨格柵局部噴嘴被堵塞時(shí)，也會(huì)造成反應(yīng)器出口局部區(qū)域的氨逃逸過量。不同程度的氨逃逸是造成空預(yù)器堵塞的主要原因。對(duì)于煙氣脫硝裝置，除通過氨噴射系統(tǒng)、導(dǎo)流系統(tǒng)、混合系統(tǒng)的設(shè)計(jì)提高煙氣流場(chǎng)的分布均勻性外，日常運(yùn)行過程中，還需嚴(yán)格控制噴氨量，防止過度噴氨，并定期進(jìn)行氨噴射系統(tǒng)的噴氨流量平衡調(diào)整，防止局部噴氨過大造成氨逃逸濃度升高。3.空預(yù)器堵塞的預(yù)防為了更好地控制空預(yù)器堵塞情況，必須采取技術(shù)手段，杜絕空預(yù)器堵塞的原因，從根本上降低或者杜絕空預(yù)器堵塞情況發(fā)生。SCR**排放前的一般手段冬季加強(qiáng)暖風(fēng)器綜合治理利用停爐機(jī)會(huì)對(duì)暖風(fēng)器進(jìn)行改造，以徹底解決因暖風(fēng)器疏水不暢通引起振動(dòng)而引起內(nèi)漏。可考慮對(duì)暖風(fēng)器進(jìn)行改造。
達(dá)到破壞板片表面鈍化層的腐蝕條件。同時(shí)，由于此區(qū)域板片冷沖壓形成的內(nèi)部應(yīng)力較大，在表面鈍化層被破壞的情況下，內(nèi)部應(yīng)力作用導(dǎo)致應(yīng)力腐蝕的發(fā)生。處理方法：①更換有裂紋或穿孔板片，在現(xiàn)場(chǎng)用透光法查找板片裂紋。②調(diào)整運(yùn)行參數(shù)，使其達(dá)到設(shè)計(jì)條件。③換熱器維修組裝時(shí)夾緊尺寸應(yīng)符合要求，并不是越小越好。④板式換熱器板片材料合理匹配。壓降過大產(chǎn)生原因：①運(yùn)行系統(tǒng)管路未進(jìn)行正常吹洗，特別是新安裝系統(tǒng)管路中許多臟物（如焊渣等）進(jìn)入板式換熱器的內(nèi)部。由于板式換熱器流道截面積較窄，換熱器內(nèi)的沉淀物和懸浮物聚集在角孔處和導(dǎo)流區(qū)內(nèi)，導(dǎo)致該處的流道面積大為減小，造成壓力主要損失在此部位。②板式換熱器選型時(shí)面積偏小，造成板間流速過高而壓降偏大。③板式換熱器運(yùn)行一段時(shí)間后，因板片表面結(jié)垢引起壓降過大。實(shí)例：2000年我廠為新疆用戶提供了BR10型板式換熱器，用于水一水換熱的集中供熱系統(tǒng)，一次供水設(shè)計(jì)溫度為130℃。在換熱器設(shè)計(jì)選型時(shí)。傳熱導(dǎo)數(shù)偏高，接近5500w/(rn·K），而實(shí)際應(yīng)在3500w/(rn·K）。同時(shí)，設(shè)計(jì)單位在水泵選型時(shí)流量余量又偏大，造成換熱器二次側(cè)介質(zhì)板間流速超過1m/s，實(shí)際運(yùn)行壓降在～MPa，使得二次網(wǎng)水力平衡嚴(yán)重失調(diào)。 板式空氣預(yù)熱器特點(diǎn)是什么？
過?？諝庀禂?shù)是燃料燃燒時(shí)實(shí)際空氣需要量與理論空氣需要量之比值，用“α”表示。計(jì)算公式：α＝()其中：，O2實(shí)測(cè)值為儀器測(cè)量煙道中的O2值舉例：鍋爐測(cè)試時(shí)O2實(shí)測(cè)值為13%，計(jì)算出的過?？諝庀禂?shù)α＝(％)＝國標(biāo)規(guī)定過?？諝庀禂?shù)應(yīng)按α＝（燃煤鍋爐），α＝（燃油燃?xì)忮仩t）進(jìn)行折算。舉例：燃煤鍋爐，鍋爐測(cè)試時(shí)O2實(shí)測(cè)值為13%，SO2排放值500ppm，計(jì)算出的過?？諝庀禂?shù)α＝，那么根據(jù)國標(biāo)規(guī)定，折算后的SO2排放濃度＝SO2實(shí)測(cè)值×（α實(shí)際值/α國標(biāo)值）＝500ppm×（）=722ppm舉例：燃油燃?xì)忮仩t，鍋爐測(cè)試時(shí)O2實(shí)測(cè)值為13%，SO2排放值500ppm，計(jì)算出的過?？諝庀禂?shù)α＝，那么根據(jù)國標(biāo)規(guī)定，折算后的SO2排放濃度＝SO2實(shí)測(cè)值×（α實(shí)際值/α國標(biāo)值）＝500ppm×（）=1083ppm空預(yù)器漏風(fēng)依據(jù)下列各式計(jì)算：α=21/21-o2Δα=α2-α1δ=。 板式空氣預(yù)熱器使用在鋼鐵行業(yè)的煉鋼爐。吉林清洗方便空氣預(yù)熱器哪里有
板式空氣預(yù)熱器使用在廢氣催化焚燒爐。河北節(jié)約空間空氣預(yù)熱器加盟
其反應(yīng)如下：NH3+SO3+H2O＝NH4HSO4(4)2NH3+SO3+H2O＝(NH4)2SO4(5)***氫氨形成的影響因素運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)和熱力學(xué)分析都表明，***氫氨的形成取決于反應(yīng)物的濃度和它們的比例。***氫氨的形成量隨NH3濃度的增加而增加，高SO3/NH3摩爾比將促進(jìn)***氫氨的形成及其在空預(yù)器上的沉積。***氫氨的形成同時(shí)依賴于溫度。當(dāng)煙氣溫度略低于***氫氨的初始形成溫度時(shí)，***氫氨即開始形成。當(dāng)煙氣溫度下降到低于***氫氨形成的初始溫度25℃時(shí)，***氫氨形成反應(yīng)可完成95%。***氫氨的確切形成區(qū)域取決于初始形成溫度和空預(yù)器溫度，并在空預(yù)器軸向上下波動(dòng)。NH3/SO3摩爾比***氫氨對(duì)***氨的形成起到促進(jìn)的作用，同時(shí)***氨也能對(duì)***氫氨的形成起到一定的促進(jìn)作用。當(dāng)NH3/SO3摩爾比大于2時(shí)，主要形成***氨，在空預(yù)器的運(yùn)行溫度范圍***氨為干燥固體粉末，對(duì)空預(yù)器影響很小，而***氫氨是一種粘性很強(qiáng)的物質(zhì)，很容易在空預(yù)器沉積，并促使大量飛灰附著于空預(yù)器，從而影響其傳熱性能，增大其阻力。因此，正常氨逃逸率按2μL/L，入爐煤硫份，SO3轉(zhuǎn)化率按1%考慮，煙氣中的SO3含量約為μL/L，NH3/SO3摩爾比*為，即摩爾比遠(yuǎn)小于2，因此，隨逃逸的氨和入爐煤硫份的增加，空預(yù)器中沉積的***氫氨也增加。 河北節(jié)約空間空氣預(yù)熱器加盟